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非開挖施工中的泥漿技術
作者：info 訪問量：3642 發(fā)布時間：2016/4/12
若使刃腳比它相應于管子外徑應有的尺度稍大一點，就有也許下降管外壁摩阻力。這么能使上層不直接壓在管體上。只需土層滿意堅固，這種辦法就會取到預期的效果。而假如向管子和土層之間構成的空地內(nèi)壓人支承介質，這種辦法的效能更可以大大進步，并能堅持必定的時刻，然后足以頂進一段恰當長的管路，再則，非開挖頂管支承介質在起支承效果的一同，也可以作為光滑劑起到削減摩阻力的效果。
對支承一光滑介質的請求
對支承一光滑介質的請求，可以依據(jù)沖突規(guī)律推算出來。
沖突規(guī)律概要
除了不在這兒評論的滾動沖突以外，可將沖突區(qū)分為：
a）粘附?jīng)_突（與靜沖突一樣）；
b）滑動沖突。
在粘附?jīng)_突和滑動沖突的狀況下都存在如下的關系：
Ｔ＝N·μ 式中
N——法向力；
T——切向力；
μ——沖突系數(shù)；
沖突系數(shù)μ是一個資料常數(shù)，與滑動面和滑動物體的外表性質有關，而卻不以觸摸面積F的巨細為搬運。無量鋼系數(shù)μ在粘附?jīng)_突的狀況下，通常大于滑動沖突時的數(shù)值，因為在粘附?jīng)_突的狀況下，外表會因為常常存在的不平度而被“楔緊”。
滑動沖突又可分為：
b1 ）干沖突；
b2 ）液體沖突。
在干沖突時，滑動體和滑動面直觸摸摸，在液體沖突的狀況下，滑動體和滑動面則被光滑介質離隔
在滑動沖突的狀況下?；瑒芋w和滑動面之間存在相對速度。
在干滑動沖突的狀況下，沖突系數(shù)μ與相對速度υ無關。
在液體滑動沖突的狀況下，視在沖突系數(shù)μ則相隨滑動體和滑動面之間液體的活動阻力而改變?；顒幼枇t取決于液體的運動粘滯度和活動速度。依據(jù)流體動力學可知，活動阻力與活動速度的平方成正比。
在兩個相互觸摸的物體之間，起效果的是一個比壓：
P=N/F
在液體沖突的狀況下，效果在光滑液體上的是一個活動壓力：
p'=f（υ2）
若p= p'，物體和光滑介質便處于平衡狀況。這時運動的物體就“漂浮”在滑動面上。
如p＞p'，光滑介質便會從運動物體和滑動面之間的縫隙中逐步被揉捏出去，直到液體沖突改變?yōu)楦苫瑒記_突為止。液體沖突的條件在于，不管物體和滑動面都有必要是不透水的。假如光滑介質可以滲人物體或滑動面，而又不以一樣的數(shù)量給予彌補，那么液體沖突就會成為干沖突。
從沖突規(guī)律得出的定論．
依照沖突規(guī)律來思考，關于頂管施工可以得出徹底清晰的定論如下：
a）為了堅持較小的推頂力，干沖突須以盡也許小的沖突系數(shù)μ為條件。管子外表的光滑，能使沖突系數(shù)下降。管子外表的機械加工和涂改減摩劑，一樣都能起到減小μ值的效果。
b）在干沖突的狀況下，非開挖頂管管子外表在推頂進程中會被周圍上層磨毛，因而使沖突系數(shù)增大。所以在項管間隔較大時，通常多采納液體沖突的辦法。
C）液體沖突須以管子和土層之間存在光滑介質為條件，也便是說，須將光滑介質壓人其間。
d）光滑介質有必要堅持必定的厚度方能有用。
e）管子和土層間有必要存在必定的空地，也便是說，要留出必定的空地，以便在壓人光滑介質后可以構成所需厚度的一個液體層。
f）管子和土層之間充溢光滑介質的空地，在悉數(shù)推頂進程中有必要堅持不變。要作到這一點，光滑介質有必要可以阻撓土層落到管壁上，亦即光滑介質有必要接受著各種具體條件下起效果的上壓力來托住土層。因而，在光滑介質中有必要常常堅持恰當于土應力的液壓。這么，光滑介質一同也起著支承介質的效果。交承壓力的反效果力則由頂進管來接受。
g）為了構成管子和土層之間所需的空地，刃腳直徑的取值最佳稍大于頂進管直徑。
h）對粘性很小的土壤來說，推頂時在刃腳周圍發(fā)生的松懈地帶便能構成管子和土層之間所需的空地，因而不需求刃腳直徑大于管徑。
i）上層和管子之間既已構成空地，就有必要在土層落到管體一上以及土壓力上升到達全值之前將支承-光滑介質充入其間。過后再來戰(zhàn)勝土壓力將土層從管壁上推開是不也許的。一旦周圍土壤的某些顆粒觸摸管壁并被土層壓附在管壁上，立即便會發(fā)生于沖突，即便隨后壓人光滑介質，狀況依然如此。
k）可以把頂進管看作是不透水的。管子接頭在悉數(shù)推頂進程中應堅持密閉。
l）土層總是多少有些透水的。因而，支承一光滑介質有必要起到的另一效果，即在于封閉管子周圍土層的空地，以便在土層中構成一個不透水的環(huán)形地帶，然后阻撓支承-光滑介質進入土層。
m）為了可以封閉土層的空地而又不致丟失到土層中去，支承-光滑介質有必要具有滿意高的運動粘滯度。
n）為了獲得盡也許小的視在沖突系數(shù)μ，非開挖頂管又需求支承-光滑介質的運動粘滯度較低一些。
o）支承-光滑介質不得對頂進管資料（鋼、鋼筋混凝土、石棉水泥或塑料混凝土）和接頭資料（鋼和橡膠)構成腐蝕。
P）支承-光滑介質不得污染地下水。
膨潤土礦藏懸浮液可以最充沛地滿意對支承-光滑介質提出的悉數(shù)請求。
作為支持-光滑介質的膨潤土
1890年，美國的福特·本磕頭先發(fā)現(xiàn)了膨潤上。它的主要成分和關于它作為支承一光滑介質的功能起著決議效果的，乃是其間叫作蒙脫土的一種粘土礦藏，這種礦藏以其坐落法國南邊的蒙脫英里翁礦床而得名。在德意志聯(lián)邦共和國的巴伐利亞，則有著大概一千萬年前作為風化產(chǎn)品構成的一些酸性火山質玻璃凝灰?guī)r礦可供這方面的運用。
蒙脫土是一種層狀構造的結晶氫化硅酸鋁。硅酸鹽多層體是一種三層構造，其間包括一層SｉO4四面體、一層氫氧化鋁八面體和一層SｉO4四面體。蒙脫土晶體即由很多這么的硅酸鹽疊層構成。蒙脫土晶體遇水脹大，與此一同水分子便進入各個疊層之間。所以兩個蒙脫土疊層之間的間隔就加大了一倍。晶體內(nèi)部脹大景象的因素，則在于疊層內(nèi)部電荷散布的不均勻。
咱們可以想象，在中止下來的膨潤上懸浮液中，薄片狀的蒙脫上微粒構成一種紙牌房子式的構造，其間這些微粒以它們的角隅和棱緣相互觸摸或相互支持。一旦中止狀況被打亂，例如因為拌和、振蕩或泵送等等，所以大多數(shù)的“紙牌房子”崩塌下來，因而在中止狀況下凝聚起來的懸浮液就會成為溶膠。當這種溶膠再次中止下來，薄片狀的蒙脫上微粒又會相互搭在一同構成紙牌房子式的構造，所以溶膠從頭凝固。懸浮液每逢中止便結成凝膠，一旦運動起來又成為溶膠，這種從中止狀況到運動狀況以及從運動狀況又回到中止狀況的構造替換，可以永無止境地重復下去，這么的特性便叫作觸變性。
作為非開挖頂管施工中的支持-光滑介質，膨潤土的主要特色即在于它的脹大功能。這一點須取決于薄片狀蒙脫俄土微粒的巨細和數(shù)量。
膨潤土主要有兩類，即鈣膨潤土和鈉膨潤土上。
它們的區(qū)別在于起決議效果的蒙脫土是鈣蒙脫上仍是鈉蒙脫土。
在膨潤土含量一樣狀況下，鈉膨潤土懸浮液中所含極薄的硅酸鹽疊層片的數(shù)量，約為鈣膨潤上懸浮液中所含數(shù)量的15到20倍。因為這種極薄的硅酸鹽疊層片的數(shù)量大得多，便有利于蒙脫土微粒構成紙牌房子式的構造，因而亦有利于進步懸浮液的脹大功能，這么既可改進懸浮液在溶膠狀況下的活動性，也能改進非開挖頂管懸浮液在凝膠狀況下的固結性。所以鈉膨潤土比鈣膨潤土更適用于頂管施工。
而巴伐利亞礦層卻只富含脹大功能較差的鈣膨潤土。
但鈣蒙脫土有一個特性，亦即其間化合的鈣離子可以用鈉離子來置換。通過這么的離子交換，鈣膨潤土的功能會有很大的改變，然后被賦予鈉膨潤上的優(yōu)良特性。
因為銷膨潤土和通過鈉離子置換而活化的鈣膨潤土——也叫作活性膨潤土——可以最大程度地滿意頂管施工中提出的請求，因而下面的評論便以這兩種膨潤土為根底。
化學剖析標明，膨潤土中大概有56 ％的二氧化硅和20％的氧化鋁，二者一起構成了蒙脫土上晶體的根本物質。與此相對應，礦藏構成中也有75％的蒙脫土。篩剖析也很值得留意，依據(jù)篩剖析，膨潤土中粒徑小于0.025毫米的占55％。
膨潤土加水拌和即成懸浮液，這兒對水質的請求和拌制混凝土時一樣。判別膨潤土懸浮液是不是適于用作支承一光滑介質的規(guī)范在于它的物理特性。而對后者起決議效果的，主要是懸浮液中的膨潤土含量。表2中依照每立方米制成懸浮液中富含30、40、60和80公斤膨潤上的四種狀況，別離列出了各種懸浮液的主要參數(shù)。
首要從容重的數(shù)據(jù)中可以看出，膨潤土含量對容重的影響不大。在咱們所調查的試樣上，容重大致改變于1020到1050公斤/米3之間，因而僅僅稍高于純水的容重。所以膨潤土懸浮液也可以在水下頂管施工中用作支承光滑介質，無需顧忌懸浮液因容重不一樣而丟失，故而對膨潤土懸浮液來說，容重并不是一個主要的判別規(guī)范。
反之，流變極限丈量結果都標明，不管在運動狀況或是靜置狀況下，懸浮液中的膨潤土含量都對流變極限有很大的影響。正如事前的思考所預見到的，流限在運動狀況下到達了下限值。調查表2可以看出，膨潤上含量從每立方米30公斤增加到60公斤時，亦即在膨潤上含量增大一倍的狀況下，運動流限從22.4克（力）／公分2上升到204克（力）／公分2，因而也便是進步到大概9倍，當膨潤土含量從40公斤／米3 增加到80公斤／米3 時，一樣也是在增大一倍的狀況下，可以看到大致一樣的比率。這時運動流限從44.6克（力）／公分2上升到439克（力)/公分2，亦即增大到10倍擺布。
靜置一分鐘后的比率也類似于活動狀況下的狀況。在這種條件下，當膨潤土含量從30公斤／米3 增加到60公斤／米3 時，流限從42.8克（力）／公分2進步到320克（力）／公分2，即增大到7.5倍。當膨潤土含量從40公斤／米3增加到80公斤／米3時，流限則以100：696—1：7的份額進步。
終究，在靜置24小時的狀況下，當膨潤上含量從30公斤／米3增加到6０公斤／米3時，流限比率為198：1265一1：6，80公斤／米3含量的相應數(shù)值則限于現(xiàn)有的丈量技能條件而無法測出。
因而得出的定論是，膨潤土含量增加一倍，可使膨潤上懸浮液的支承效果進步到7至10倍。可是這也意味著，若膨潤土含量削減１／2，支承效果就也許下降到 1／10。所以，斷定懸浮液中的膨潤上含量，便有著如此重大的含義。
得到的另一個定論是，在從運動狀況過渡到中止狀況時，流限的增大須取決于懸浮液中的膨潤土含量。在每立方米懸浮液中含30公斤膨潤土的狀況下。靜置1分鐘后的流限以42.8：22.4=1.9：1的比率增大。在膨潤土含量為40公斤／米3的狀況下，靜置1分鐘后的增大比率已達100：44.6=2.2：1。但是在膨潤土含量為60公斤／米3狀況下，這一比值卻下降到320：204＝1．6：1，以及在膨潤土含量為80公斤／米3的狀況下，比率仍為696：439=1.6：1。
靜置24小時后的流限與運動狀況下的比率，在懸浮液中的膨潤上含量為30公斤／米3時是22.4：198=1：8.8，在40公斤／米3的狀況下是44.6：584=1：13.3，在60公斤／米3的狀況下是204:1265=1:6.2，而關于80公斤／米3的含量，則已無法獲得丈量值。
在將膨潤上懸浮液用作支承-光滑介質的狀況下，中止狀況的流限值與運動狀況的流限一樣具有主要含義：
中止狀況下的流限值決議著懸浮液是不是適于用作支承介質，運動狀況下的流限值則決議著懸浮液是不是適于用作光滑介質。
當運動流限與中止流限之比為1：6到1：10（最大1：15）時。膨潤上懸浮液便徹底能滿意這兩個方面的請求。
流限值適用于脹大進程業(yè)已終究完畢的懸浮液。這種脹大進程的性質，在于水已進入了構成蒙脫土晶體的硅酸鹽疊片的晶層中。致使層間間隔增大起來。
水對細小蒙脫土晶體的滲透進程以及水進入更小得多的晶層之中都需求時刻。這便是脹大時刻，拌和越充沛．脹大時刻就越短，否則在水和膨潤土的混合料未獲充沛拌和的狀況下，脹大時刻就會延伸很多倍。拌和獲得杰出效果的條件，是要有滿意長的拌和時刻，最少要有半個小時，有時甚至也許需求若干小時。另一個條件是請求膨潤土不留余渣地充沛溶解在水中，盡也許使每一個膨潤土顆粒都被水包圍著。終究，在拌和時不要讓空氣進入水和膨潤土的混合料中，因為空氣會阻止水進入蒙脫土晶體。再則，脹大時刻也會遭到混合料溫度的影響。高溫（夏日溫度）可使脹大時刻縮短，低溫（冬天溫度）則使脹大時刻延伸。當溫度低于零度時，脹大進程即告間斷，但混合料并不會遭到損壞。凍結后脹大進程又會從頭持續(xù)下去，在這種狀況下，須將凍結的時刻計入脹大時刻以內(nèi)。
在拌和效果杰出的狀況下，拌和進程完畢后即已可以到達80％擺布的終究流限，而在拌和效果不良的狀況下，這一比值則下降到大概35％。由此可見，在拌和效果杰出和高溫條件下，通過5個小時的脹大時刻后即已到達終究流限。反之，在拌和效果不良和低溫條件下，則需求24小時方能到達終究流限。
關于脹大進程是不是現(xiàn)已完畢，需求細心地進行調查，因為脹大不充沛的懸浮液一方面起不到支承效果，另方面也會因為隨后的脹大而致使膨潤土管路的堵塞，而且致使頂進管與周圍土層之間表觀沖突系數(shù)的上升，然后也許致使進步頂進阻力。
對充沛脹大的膨潤上懸浮液來說，流限在中止狀況下可到達上限值。如懸浮液變?yōu)檫\動狀況，例如因為搖擺、振蕩或泵送等等，馬上又呈現(xiàn)流限的下限值，這便是活動狀況下的流限，或許也可以說是運動流限。一且再次中止下來，流限又會增加，通過必定時刻以后再次到達其上限值。
懸浮液經(jīng)每次中止以后都可以到達流限的上限值。但是在到達終究流限之前，假如懸浮液又變?yōu)檫\動狀況，那么流限的增加進程便也也許中斷。
蒙脫土微粒在紙牌房子式構造上的改變，用咱們的肉眼是看不見的，但卻可以通過流限的改變丈量出來，因而一種懸浮液的觸變性也是可以為咱們的感官所覺察的，而這種觸變性作為懸浮波物相恣意屢次的改變，咱們可以將它表明為凝膠→←溶膠
膨潤土懸浮液在疏松土層中的運用
在無粘性的疏松土層中以及在粘性很小的土壤中，例如在砂礫土中，若不采納其它輔佐措施，土層因為自身極不安穩(wěn)，致使在刃腳推動以后馬上就會坍落在管壁上。所以對這類土壤來說，膨潤土懸浮液的支承效果格外具有主要含義。為了起到這種支承效果，先決條件是要盡也許精確地把握膨潤土懸浮液在砂礫上中的特性。
膨潤上懸浮液將進入土層的孔隙內(nèi)，充溢孔隙，并持續(xù)在其間活動。流速取決于孔隙的橫斷面與懸浮液的流變特性，一同也取決于壓漿壓力。因而為了在一樣的壓漿壓力下到達一樣的進入深度，在孔隙橫斷面很小的細粒土層中便需求低流限的懸浮液，面孔隙橫斷面較大的粒粒土層則需求高流限的懸浮液。在戰(zhàn)勝活動阻力的進程中，壓漿壓力跟著滲人深度的增加而成份額地衰減，所以相應每一種壓漿壓力，都有一個徹底斷定的滲人深度。
為了便于了解進入進程，可以把上層看作是一條條很多毛細管的總和。圖7顯現(xiàn)了一條圓形橫斷面的毛細管中的活動進程。
這么的一條毛細管必定會對其間穿流的活動介質、在這兒便是對膨潤上懸浮液發(fā)生一個阻力W。
W=τ·U·l=τ·2·r·π·l
為了戰(zhàn)勝這一阻力便需求一個壓力：
P＝p·F＝p·r2·π
只需 P＞W(wǎng)，毛細管中的介質便向前活動。一當活動阻力大到與效果于介質的壓力P持平，即W=P
活動進程即中止。由此可知平衡條件為
τ·2·r·π·l=P·r2·π
或
(τ·2·l)/r=p
依據(jù)這一關系式可以算出活動長度，換言之亦即進入深度
l=(r·p)/(2·τ)
由此可見，進入深度與毛細管的直徑和壓漿壓力成正比，與懸浮液的流限成反比。只需懸浮液在毛細管中活動，它便處于活動狀況，因而對懸浮液起效果的便是運動流限。這時懸浮液便具有溶膠的稠度。
但一當懸浮液到達也許的進入深度以后中止下來，只須通過一個很短的時刻，它的流限便到達中止數(shù)值。所以懸浮液就成為了凝膠。 因為中止狀況下的流限高達活動狀況下的10倍，因而在這種狀況下膨潤土懸浮液便象泥漿那樣地充溢著土層的孔隙。
這么在管體四周的土層中就構成了一層密實而有承載才干的環(huán)套，其厚度即恰當于懸浮液的進入深度現(xiàn)在，假如在這一環(huán)套和頂進管之間堅持一個恰當于土壓力的懸浮液壓力，所以懸浮液使接受著悉數(shù)的土壓力，致使土壓力不再直接地，而是經(jīng)由懸浮液間接地加荷于管壁。
作為使摩阻力下降到最小限度的先決條件，最佳支承效果的獲得須具有下列條件：
1．在設計時以及在推頂進程中精確地查明土層狀況，并依據(jù)篩分曲線詳盡地把握土層的顆粒散布；
2．核算出土壓力，然后斷定膨潤上懸浮液的壓人壓力；
3．按根本粒徑斷定膨潤土懸浮液的混合比，并常常進行查驗，
4．精確地制備膨潤土懸浮液;
5．保證在悉數(shù)頂進管路上和悉數(shù)頂進時刻內(nèi)都有膨潤上懸浮液壓入。
其間最主要的一點，是有必請求得精確的混合比。
此外有必要留意，懸浮液安穩(wěn)極限大概是每立方米懸浮液最少含40公斤膨潤上。這一理論核算結果在實踐施工中須細心加以核驗。有必要格外指出的是，膨潤土含量過低、因而也便是流限過低的懸浮液起不到支承和光滑效果，因為這么的懸浮液會毫無阻力地或只遭到很小阻力地流散到土層中去，因而非開挖頂管不也許在管體周圍構成一個支承環(huán)帶。
在根本粒徑為10毫米的狀況下，請求懸浮液的膨潤土含量為60公斤／米3擺布，在根本粒徑為20毫米的狀況下，請求懸浮液的膨潤上含量為80公斤／米3擺布，反之，在根本粒徑為2毫米時。懸浮液的膨潤上含量為40公斤／米3即已滿意． 但滑動阻力與運動流限成正比。
運動流限在每立方米懸浮液中含：
40公斤膨潤上時為44.6克（力）／公分2
60公斤膨潤土時為 204克（力）／公分2
80公斤膨潤土時為439克（力）／公分2
這便是說，在每立方米懸浮液中含膨潤土60公斤時，運動流限簡直為40公斤／米3狀況下的 5倍，而在每立方米懸浮液中含膨潤土80公斤時，則現(xiàn)已高達含量為40公斤／米3時的10倍。
這就意味著，假如懸浮液中的膨潤上含量在悉數(shù)推頂間隔上堅持不變，那么對粗粒土壤來說，因為需求懸浮液的膨潤土含量較高以保證支素效果，故而推頂阻力以及因之所需的推頂力就會比細粒土壤的狀況下更大一些。
但孔隙～旦被膨潤上懸浮液充溢，并因而構成支持環(huán)帶時，所以粗粗土壤的狀況也就無異于細粒土壤了。因而在這種狀況下，為了在推頂進程中支承土層，懸浮液中的膨潤土只需求到達安穩(wěn)極限所請求的最小含量40公斤／米3 即可。 因而,在粗粒土壤的狀況下，僅僅直接在刃腳以后壓入相應于根本粒徑的高含量膨潤上懸浮液，而在悉數(shù)后續(xù)管路上則可運用稠度低得多的懸浮液。這么便可以大大下降推頂阻力，或許也可以說是在一樣的推頂力下加長推頂間隔。一同還可以借此節(jié)約膨潤土，并削減中繼頂壓站的數(shù)目。
為此選用兩套膨潤土配拌設備順便兩臺壓漿泵和兩套管路所需的額定費用，在管徑較大和推頂間隔較長的狀況下通常是值得的！
壓漿時須留意，壓出的膨潤上懸浮液要盡也許均勻地散布在悉數(shù)管體外圍，以便可以環(huán)繞悉數(shù)管體構成所需的環(huán)帶。因而，壓漿賴以進行的打針噴口要均勻地裝備在悉數(shù)管壁圓周上。
打針噴口的距離或數(shù)量須取決于土壤答應膨潤上向四外分散的程度。在滲透性很小的土壤中，例如密實的礦土和砂礫上，距離就有必要減小一些，在疏松的礫石土中，距離則可以相應地加大。打針噴管即可以在悉數(shù)管壁圓周上與一條環(huán)管銜接，也可以分組銜接，在非開挖頂管分組銜接時，通常是上半固聯(lián)成一組，下半圈另成一組。
為使膨潤土盡快地起效果，應盡量接近刃腳尾部進行壓漿。所以壓漿最佳是直接從刃腳后的第一節(jié)管子中開端。但實踐證明，在壓漿壓力較高的狀況下，膨潤土將均勻地沿著管子周圍分散，也便是說，即向后分散，也向前分散。因而便存在著膨潤上懸浮液沿刃腳向前活動、而且又在切削刃上流出來的風險。
在糾偏量頗大的狀況下，有也許構成刃腳和第一節(jié)管子之間的密封損壞，或許在刃腳分成兩個有些狀況下，則是構成切削段和頂壓段之間的密封損壞，所以膨潤上懸浮液就會從這些當?shù)貪B人作業(yè)空間。
依據(jù)這一理由，膨潤上在刃腳后第二節(jié)管子中開端壓入對比適合。
膨潤土懸浮液經(jīng)由打針噴口壓人的壓力應相隨所遇土層的壓力而改變。在膨潤土泵上，除了這一壓力以外，還會遭到一向通向打針噴口的膨潤上管道的阻力。
膨潤上管道中的壓力丟失，因為假定條件并不牢靠而且常常改變，故而核算很難精確，因而，關于有必要精確地與上壓力高度堅持共同的壓漿壓力，便有必要直接在打針噴口上進行接連的丈量。
非開挖頂管壓漿壓力調得過高也許是有害的。這時膨潤上懸浮液會從打針噴口中涌出，在管口周圍構成一個高度緊縮區(qū)。這么就有也許構成栓塞，阻止膨潤上懸浮液的持續(xù)流出和分散。
假如一次寫入的膨潤上能在管子周圍的土層中堅持不變，那么只需直接在刃腳以后寫入一次就滿意了。但是非常顯著，在推頂進程中，膨潤土因為流散到土層中去而有所耗費。鑒于此，對后續(xù)管路也有必要彌補壓人膨潤上，以使管子和上層之間空地中的膨潤上懸浮液壓力可以在頂進管路的悉數(shù)長度上堅持與土壓力共同。注漿孔的距離主要取決于土層的性質、膨潤土懸浮液的流變特性、刃腳的控上量和推頂速度。在很多已完結的工程中，打針噴口的距離是2節(jié)管子到5節(jié)管子以上。
注漿孔的實踐需求數(shù)量，只要在施工中才干知道。為了保證即便在最晦氣的場合下亦能供給所需數(shù)量的注漿孔，似乎最佳是盡也許每隔2節(jié)管子即留出一些壓漿孔。另方面當然也要思考到，所有注漿孔在頂管完畢后有必要撤除和封閉。這需恰當大的一筆費用，所以一開端即應力求距離恰當。這一點在很大程度上也取決于施工公司的經(jīng)歷。
膨潤上的壓人技能在很大程度上依然要依靠經(jīng)歷，但是實踐經(jīng)歷多半也是可以找到理論依據(jù)的。
雖然就某種場合來說，跟著管子的推動一同在管子悉數(shù)圓周上和管路悉數(shù)長度上均勻地壓漿證明是相宜的，而在另一些場合下，精確的辦法則又也許是分段壓漿。例如現(xiàn)已得知，在管子下半部，膨潤土在頂進進程中比中止狀況下更簡單流出，而上半部的壓漿則是在管路中止的狀況下更簡單進行。因而最佳是將管子下半部的注漿孔和上半部的注漿孔別離組合起來。
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